隨著現(xiàn)代核工業(yè)和石油化工業(yè)大型化發(fā)展,容器封頭要求整體化鍛造,以適應(yīng)嚴(yán)酷工況對(duì)強(qiáng)度、韌度、沖擊性能、低溫性能、及輻射等性能的要求。因此   在現(xiàn)有水壓機(jī)上新的封頭鍛造工藝,鍛造出尺寸盡可能大、滿足性能要求且運(yùn)行的封頭。為此本文   以下內(nèi)容: (1)對(duì)日本鑄鋼公司條形上砧旋轉(zhuǎn)鍛造整體封頭工藝進(jìn)行   ; (2)提出了雙扇形上砧旋轉(zhuǎn)鍛造整體封頭工藝; (3)旋轉(zhuǎn)鍛造封頭的精整工藝。 本文通過(guò)模擬   來(lái)掌握部分上砧旋轉(zhuǎn)鍛造工藝,發(fā)現(xiàn)部分上砧旋轉(zhuǎn)鍛造成形后封頭底部區(qū)域發(fā)生較大減薄,對(duì)此從鍛壓成形理論的角度探討了底部減薄原因,進(jìn)一步對(duì)不同尺寸形狀的部分上砧旋轉(zhuǎn)鍛造的過(guò)程進(jìn)行仿真模擬,對(duì)變形過(guò)程中應(yīng)力分布和金屬流動(dòng)情況比較,深入分析封頭減薄的原因,并總結(jié)為: (1)鍛壓過(guò)程中封頭粗坯端部區(qū)對(duì)底部區(qū)域的附加拉伸作用; (2)變形過(guò)程中封頭粗坯側(cè)區(qū)對(duì)封頭底部區(qū)域的整體抬升作用。同時(shí)對(duì)不同摩擦系數(shù)μ,以及不同寬度b條形上砧和在不同壓下量△T鍛造過(guò)程進(jìn)行模擬,可知接觸條件不變的情況下,減小砧寬則封頭底部減薄量和減薄區(qū)域同時(shí)增大。為此本文提出雙扇形部分上砧,其優(yōu)點(diǎn)是將砧子正投影面積向周邊轉(zhuǎn)移,提高了成形效率,減小底部受拉伸區(qū)域,成形后的封頭質(zhì)量?jī)?yōu)于條形砧。但是從模擬結(jié)果看出,只有當(dāng)摩擦系數(shù)和扇形砧子角度較大時(shí),成形后封頭的底部才沒(méi)有明顯減薄,這時(shí)所需的成形力相當(dāng)大,這不符合本文   目標(biāo)。所以為了用部分砧鍛造封頭又不產(chǎn)生減薄,只有采取補(bǔ)償?shù)拇胧﹣?lái)部分砧鍛造整體封頭時(shí)底部減薄現(xiàn)象